（1）不难发现，由于该规程中考虑的土压力分布形式，是直接采用朗肯土压力线性分布，按此土压力理论计算分析，土钉墙土钉往往都是自上而下逐步增大才能满足计算要求，尤其，底部土钉常常需要很长才能满足承载力要求。然而，该基坑工程的实际设计情况是：一方面，基坑坑壁是按一定坡度开挖的，土钉墙墙面是亦是倾斜的，倾斜墙面上的土压力比同样高度垂直墙面的土压力小；另一方面，土钉墙支护是柔性支护支护体系，需采取分层开挖分层支护的施工工序，土钉墙面墙是柔性的，且分层开挖裸露面上土压力是零，允许一定位移变形后建立了新的力平衡，使得土压力向周围转移，墙面上的土压力重新得以分布。因此，采取按规程计算理论设计分析土钉墙是不完全与实际情况相符的，该计算分析理论有待进一步完善。

　　（2）逆作供圈虽能充分利用土供效应，能转化水平力为混凝土受压强度，减小墙厚，降低配筋等优点，但是，考虑到本基坑坑内的空间内径达28.5m，拱圈轴线矢跨比的空问性影响着水平力转化为正压力的程度；此外，由于地层分布的不均匀性，拱圈实际的受力是不均匀的，存在弯矩、剪力及轴心压力，拱圈的受力分析应是个空间概念，采用平面二维极限分析解决其不均匀的受力状态有欠妥，可以看到，拱圈在时空效应及土供效应影响下的多维计算分析仍值得进一步研究分析。另一方面，依据规程中分析的拱圈结构是无嵌固深度，缺少对基坑产生绕过坡脚的整体滑移以及抗隆起等的计算分析，施工过程及施工后的，整体稳定性有待我们进一步研究。